旋风分离器压降及分离效率计算模型

２０１４年第２１卷第３期　化工生产与技术　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　・５　１・　旋风分离器压降及分离效率计算模型　于洲　马春元　（山东大学，燃煤污染物减排国家工程实验室，济南２５００６１）　摘要介绍了旋风分离器的基本工作原理和主要用途．以及旋风分离器的主要改进与发　展方向，叙述了旋风分离器压降和分离效率的理论计算模型，并对不同模型进行了相应的　分析及比较。对未来旋风分离器的应用和性能进行了展望。认为未来旋风分离器的改良将　向着在标准旋风分离器上添加额外部件的方向发展．改进型旋风分离器将打破旋风分离　器技术不能有效分离５　ｍ以下粒径颗粒的传统限制。　关键词　旋风分离器；计算模型：压降；分离效率　中图分类号ＴＱ０３２．４１　文献标识码Ａ　ＤＯＩ　１０．３９６９６．ｉｓｓｎ．１００６—６８２９．２０１４．０３．０１３　旋风分离器由于其较低的制造和维护成本．稳　定可靠的分离性能从面世以来就在诸如火力发电　厂、焚烧厂、矿石冶炼厂、砂厂、水泥厂和粉体加工厂　等领域发挥着举足轻重的作用。从１８８６年０　Ｍｏｒｓｅ　获得第１个旋风分离器专利以来，旋风分离器技术　已经经历了１００多年的发展，Ｅｕｇａｎ　ＦｅｉｆｅＩ、Ｃ　Ｊ　Ｓｔａｉｒｍａｎｄ、Ｗａｔｅｒ　Ｂａｒｔｈ和Ｅｄｇａｒ　Ｍｕｓｃｈｅｌｋｎａｕｔｚ等人　的重要贡献使人们对分离过程有了逐渐深入的理　解。随着相关领域日益苛刻的分离要求．旋风分离器　经历着不断的发展提高．但对于旋风分离器来说，装　置的压降和分离效率仍是最重要的２个技术指标。　本文总结了旋风分离器主要的改进方向以及具有代　表性的装置压降和分离效率的理论计算方法，展望　了未来旋风分离器的应用与性能。　１　基本结构和分离原理　图１　旋风分离器结构　Ｆｉｇ　１　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　对于标准的逆流旋风分离器，通过入口结构的　设计迫使气流切向进入旋风分离器内产生旋转运　动。入口一般为如图１所示的矩形截面。　２　发展方向　气流在作旋转运动的同时沿分离器的外侧空间　近几十年来，工业发展的相关要求，传统旋风分　向下运动。通常将分离器的流型划分为“双旋涡”，即　离器已逐渐难以满足相关领域日益苛刻的要求，大　轴向向下运动的外旋涡和向上运动的内旋涡。净化　批学者积极从事旋风分离器性能改进方面的基础研　气体经过升气管排出．升气管为分离器顶板中心向　究．这些工作基本上可以分成２部分，一方面改进旋　下延伸部分。除了将排气管称作升气管外，还有其他　风分离器的配置和几何尺寸，如Ｓｔａｉｒｍａｎｄ进行了高　一些叫法，有时还常称为芯管。人口气体中的含尘颗　效旋风分离器的尺寸改进设计，时铭显等人进行了　粒在分离器内离心力场作用下向边壁运动，同时由　一系列基本结构尺寸原始优化工作，Ｈｓｉａｏ等人也在　边壁附近向下运动的气体将其带到分离器排尘口。　前人的基础上优化了升气管长度和简体几何尺寸，　收稿日期：２０１４—０４—１２　．５２．　于　洲等　旋风分离器压降及分离效率计算模型　综述　Ｓｕ等人对筒体进行了改造，研究了方形旋风分离器　的流场及分离特性。Ａｒｋａｄｉｕｓｚ　ｋｅｐａ进行了大尺寸工　业级旋风分离器的尺寸优化研究［１－４１。　然而大量的研究表明，仅仅对装置的结构尺寸　进行优化．难以满足对微细颗粒物１３益严苛的分离　要求。因此，另外一批学者开始进行在旋风分离器中　加入额外部件的相关研究，如Ｃｈｍｉｅｌｎｉａｋ和　Ｂｒｙｃｚｋｏｗｓｋｉ设计了一种加入动态转子的轴流顺流　式旋风分离器，并进行了试验和理论研究，得出了相　应的分离效率及装置压降［５－６１。Ｒａｙ等人在排气管的　上部设置了一个后旋风分离装置，能够收集从排气　管逃逸的部分颗粒［７１。Ｊｉａｏ等人也对动态旋风分离装　置进行了一系列的研究．得出了几何系数与分离效　率的关系，并模拟了流场分布［８－９１。Ｂｒｏｕｗｅｒｓ等人在普　通旋风分离器上添加了密排毛细管、同心圆管、密排　抛物线管等结构．设计了一种旋转颗粒分离装置，并　研究了理论和实验分离效率以及旋转与固定部件之　间的密封情况　２１。国内学者陈海焱将旋风分离器　的排气管改为旋转涡轮，用电机带动涡轮旋转，做成　一种最简单的动态旋风分离器口３１。同时中国石油大学　（北京）也进行了管式转子和叶轮式转子的研究　旧。　这一系列的研究工作，大幅度的提高了旋风分　离器对于粒径５　ｍ以下细粉的分离效率ｌ】６１。因此，　旋风分离器未来的主要发展方向将集中在对旋风分　离器中加入额外部件的相关研究上。　３理论计算模型　尽管随着科学技术的发展，旋风分离器已不局　限标准逆流这一基本形式，但标准逆流式旋风分离　器仍然占有市场主导地位．且多数改进构型以此形　式为基础，因此对于标准旋风分离器的研究仍有其　现实意义。旋风分离器最主要的技术指标为装置压　降和分离效率，通过理论计算的方法预先得出装置　的压降和分离效率一方面能够更好的指导工农业生　产；另一方面也能推动旋风分离器优化设计，最终达　到提高经济性的目的。下面对现有的．广泛使用的，　压降和分离效率的理论计算模型进行了综述。　３．１　压降理论计算模型　旋风分离器压降主要通过量纲分析的方法来研　究，无量纲的压降系数　习惯上以入Ｅｌ速度为参照　来进行定义，其主要与旋风分离器几何机构、进口弗　劳德数疗　、进口粉料质量浓度Ｐ　、进口雷诺数尺ｅ　和固气密度比相关。　；２△ｐ【／　∥ｉ２）　ｇｅｏｍｅｔｒｙ，Ｆｒｏ，Ｐ　，Ｒｅ　，ｐ　。（１）　在多数情况下，旋风分离器运行时，装置内的气　流为湍流状态，因此装置的　ｅ　基本上接近于某一　个特定值，因此可以忽略雷诺数对于装置压降的影　响　；而对于Ｆｒ。（＝　ｉ２／（ｇＤｏ））和ＪＤ　来说，对于特定的　旋风分离器在特定的操作工况下运行时，以上２个　参数的变化对于压降的影响也可以忽略不计。因此　对于旋风分离器压降的影响主要剩下２方面：装置　的几何结构和进口粉料含量。因此压降系数可以化　简为公式ｆ２）：　《　￡。　（２）　为纯气体情况下装置的压降，经验公式如表　ｌ所示；而　可以看作是当粉料含量较高时，对装置　压降的修正系数。　表１式（３）～ｆ７）总结了目前广泛使用纯气体压降　系数公式，其中部分公式为简单的经验公式例如公　式ｆ３）和公式（７），也有诸如Ｂａｒｔｈ方法的较为复杂的　计算方法。Ｂａｒｔｈ模型本质是建立在耗散损失基础上　的模型，他把旋风分离器的压降分为３部分，人口、　旋风分离器本体和升气管，而人口压力损失可以通　过合理设计的方法减小，本体压降是根据摩擦面积　概念进行计算，从表１的　理论计算汇总实际的计　算结果来看，本体部分的压损比升气管的压损小１　个数量级。而Ｍｕｓｃｈｅｌｋｎａｕｔｚ和Ｋａｍｂｒｏｃｋ方法则在　一定程度上借鉴了Ｂａｒｔｈ方法。　通过对诸多压降计算方法的对比，笔者发现一　些压降理论方法的推导前提是水利光滑的旋风分离　器在高雷诺数、常温和低粉料含量的情况下运行，而　在此情况下，　成为一个只与几何结构相关的系数。　显然这种推导的前提是存在局限性的，而Ａｌｅｘａｎｄｅｒ　则考虑了温度变化对气体黏度的影响。另外Ｂａｎｈ　以及Ｍｕｓｃｈｅｌｋｎａｕｔｚ和Ｋａｍｂｒｏｃｋ在旋风分离器压降　的计算中引入壁面粗糙系数，完善了计算。　而当粉料含量较高时，粉料含量会对装置压降　产生一定的影响，因此需要考虑　修正系数。在通　常情况下　≤１，所以高的粉料含量会降低旋风分　离器的压降，一般来说当粉料的质量分数超过２５～　５０　时需要考虑修正，主流的理论公式综述在表　２中，通常把　表示成只与进口粉料质量浓度　相　关的方程。　３－２分离效率理论计算模型　分离效率理论计算公式汇总于表３中。　一般在进行分离效率理论计算过程中首先默认　进行了如下假设［３Ｏｌ：１１重力场与离心力场相比忽略　不计；２）气体密度与颗粒密度相比忽略不计；３）颗粒　２０１４年第２１卷第３期　化工生产与技术　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　・５３・　表１　旋风分离器压降系数　理论计算汇总　Ｔａｂ　１　Ｔｈｅ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｓｕｍｍａ￣ｏｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ靠ｏｆ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　Ｂａｎｈ【　＝Ａｇ）＝（　ａ　ｂ　（５）　３．４１＜　＜４．４　鲁（壶Ａ（Ｈ－Ｓ））２　／Ｊｔ　ｅ）２）　＝　等　（　）　＋（　）　《　Ｍｕｓｃｈｅｌｋｎａｕｔｚ和　（６）　切向入口和蜗壳入口　流场根据Ｂａｒｔｈ模型　Ａ＝Ａｇ≈０．００６　２＋３（　）　＋‘　Ｕｔｅ）　Ｃａｓａｌ等ｆ２　１　＝ｌ１．３（　）。＋２＿３３　（７）　表２粉料质量浓度压降修正系数　理论计算汇总　Ｔａｂ　２　Ｔｈｅ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｓｕｍｍａ￣ｏｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｃｏｒｒｅｃｔｉｏｎｔ∈ｓ　ｏｆ　ｐｏｗｄｅｒ　ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　．５４．　于　洲等旋风分离器压降及分离效率计算模型　综述　表３分离效率理论计算公式汇总　Ｔａｂ　３　Ｔｈｅ　ｓｕｍｍａｒｙ　ｏｆ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｆｏｒｍｕｌａ　置．以及化学品制造领域，例如塑料、高弹体、聚合物　加工。　ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｍ　ｒ／一１－ｅｘ　Ｄ．Ｃｌｉｆ修正　［ｌ一　嚣ｃ一　一ｌ　—　厂￡一ｆ］（　１４　ｔｒｅｓ＝　ｑｖ　为球形且颗粒的尺寸和相对速度符合斯托克斯定　律：４１相对速度是完全径向的。旋风分离器的分离效　率的理论分析主要可以分为２种思路Ｂａｒｔｈ的平衡　轨道模型和Ｌａｐｐｌｅ的停留时间模型，通过２种模型　计算得出的切割粒径代入分级效率曲线函数中：　７７Ｆ一—　——　。　（１５）　１＋（　５ｏ／ｘ　）　式中，ｍ的取值，对于设计和制造的比较好的旋　风分离器一般取为６．４，而对于那些大尺寸、内壁有　衬里或是实验室设计和制造的比较粗糙的旋风分离　器一般取为２～４１　１　Ｂａａｈ的平衡轨道模型的中心思想就是旋风分　离器中颗粒所受到的向外的离心力和向内的（斯托　克斯）阻力平衡．而在离心力的计算过程中忽略了气　体密度。而Ｌａｐｐｌｅ的停留时间模型则是假设颗粒到　达旋风分离器底部所需的时间等于颗粒到达器壁所　需的时间，在计算的过程中引入了　表示颗粒旋转　运动到旋风分离器底部的旋转圈数。之后根据停留　时间模型又发展出了Ｌｅｉｔｈ和Ｌｉｃｈｔ模型，并经过了　Ｃｌｉｆ修正，该模型不再仅仅考虑单颗粒移动，而是对　整个颗粒群进行分析，在模型推导过程中认为颗粒　在径向是完全混合而在轴向则不发生混合。　４结语与展望　对旋风分离器压降和分离效率的理论计算模型　进行了全面综述，并指出未来旋风分离器的改良将　向着在标准旋风分离器上添加额外部件的方向发　展．改进型旋风分离器将打破旋风分离器技术不能　有效分离５　ｍ以下粒径颗粒的传统限制。旋风分　离器分离效率的提高，旋风分离技术将更加广泛的　应用在石油和天然气领域，例如流化、催化、裂化装　符号意义　口．进口高度；　Ａ　，旋风分离器内部摩擦面积；　ｂ，进口宽度；　，旋风分离器本体直径；　Ｄ。，升气管直径；　，Ａｌｅｘａｎｄｅｒ压降模型参数；　ｎ。，进口弗劳德数，Ｆｒ＝　ｖ（ｇＯｃ）；　Ｈ，旋风分离器总高度；　Ｋ．Ｂａｒｔｈ压降经验模型系数；　ｐ，压力；　Ｒｅ　，旋风分离器雷诺数，Ｒｅ　：Ｄ　Ｐ　；　Ｓ，升气管高度；　ｔ　，空气停留时间；　丁，绝对温度；　，旋风分离器容积；　ｑ　，体积流量；　ｉ，进口气速；　，人口涡旋切向速度；　，边壁速度；　，升气管轴向气速；　颗粒粒径；　加，颗粒切割粒径。　希腊字母：　孔隙率；　钾，总分离效率；　，粒径　的分级分离效率；　Ａ，摩擦因子；　，气体动力黏度；　Ｐ　，气体密度；　Ｐ　，固体密度；　Ｐ　进口粉料质量浓度；　靠，旋风分离器压降因子；　，旋风分离器排气管压损系数。　下标：　ｂ，旋风分离器本体；　ｃ，旋风分离器；　ｅ，升气管；　ｇ，气体；　ｉ．进口：　Ｓ，固体；　ｔ，切向；　Ｗ，壁面。　２０１４年第２１卷第３期　化工生产与技术　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　・５５・　参考文献　【１】Ｓｈｉ　Ｍ，Ｓｕｎ　Ｇ，Ｗａｎｇ　Ｙ，ｅｔ　ａ１．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｏｆ　Ｓｉｘｔｈ　Ｗｏｒｌｄ　Ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ　Ｃｏｎｇｒｅｓｓ］Ｃ］．Ｎａｇｏｙａ，Ｊａｐａｎ，１９９３：４６９－４７３．　【２】Ｈｓｉａｏ　Ｔ　Ｃ，Ｃｈｅｎ　Ｄ，Ｇｒｅｅｎｂｅｒｇ　Ｐ　Ｓ，ｅｔ　ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｇｅｏｍｅｔｉｒｃ　ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｌｌｅｃｔｉｏｎ　ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｏｆ　ｆａｘｉａｌ　ｌｆｏｗ　ｃｙｃｌｏｎｅｓ　２Ｏ０５．　［１６】孙国刚，时铭显．提高旋风分离器捕集细粉效率的技术研　究进展【Ｊ］．现代化工，２００８，２８（７）：６４—６９．　［１７】Ｍｏｒｗｅｉｓｅｒ　Ｍ，Ｂｏｈｎｅｔ　Ｍ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｎ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ　ａｎｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｏｆ　ｆ【Ｊ】．Ｊ　Ａｅｒｏｓｏｌ　Ｓｃｉ，２０１　１，４２：７８—８６．　【３】Ｓｕ　Ｙ，Ｚｈｅｎｇ　Ａ，Ｚｈａｏ　Ｂ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｉｎｌｅｔ　ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｓｑｕａｒｅ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ａｅｒｏｃｙｃｌｏｎｅｓ［Ｍ］Ｊ／Ｓｃｈｍｉｄｔ　Ｅ．Ｈｉｇｈ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｇａｓ　ｃｌｅａｎｉｎｇ．　Ｉｎｓｔｉｔｕｔ髓ｒ　Ｍｅｃｈａｒｔｉｓｃｈｅ　Ｖｅｆｆａｈｒｅｎｓｔｅｃｈｎｉｋ　ｕｎｄ　Ｍｅｃｈａｎｉｋ．　１９９６：２６－３９．　【ＪＪ．Ｐｏｗｄｅｒ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１　１，２１０：２９３－３０３．　【４】Ａｒｋａｄｉｕｓｚ　ｋｅｐａ．Ｔｈｅ　ｅｆｉｆｃｉｅｎｃｙ　ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ａ　ｌａｒｇｅ—　【１８】Ｓｈｅｐｈｅｒｄ　Ｃ　Ｂ，Ｌａｐｐｌｅ　Ｃ　Ｅ．Ｆｌｏｗ　ｐａｔｔｅｒｎ　ａｎｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｉｎ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒｓ］Ｊ］．Ｉｎｄ　Ｅｎｇ　Ｃｈｅｍ，１９３９，３　１：９７２－　９８４．　ｄｉａｍｅｔｅｒ　ｃｙｃｌｏｎｅ一１１１ｅ　ＣＦＤ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｐｕｒｉｉｃａｔｉｆｏｎ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，１　１８：１０５－１　１　１．　［１９］Ａｌｅｘａｎｄｅｒ　Ｒ　Ｍ　Ｃ　Ｋ．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ　ｏｆ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ］Ｊ］．Ｐｒｏｃ　Ａｕｓｔｒｌａｓａ　Ｉｎｓｔ　Ｍｉｎ　Ｍｅｔｌｌａ，１９４９，１５２：２０３　－【５】Ｃｈｍｉｅｌｎｉａｋ　Ｔ，Ｂｒｙｃｚｋｏｗｓｋｉ　Ａ．Ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｎｅｗ　ｃｙｃｌｏｎｅ—ｔｙｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ｗｉｔｈ　ｓｗｉｒｌｉｎｇ　ｂａｆｆｌｅ　ａｎｄ　ｂｏｔｔｏｍ　ｔａｋｅ　２２８．　ｏｆｆ　ｏｆ　ｃｌｅａｎ　ｇａｓ　ｐａｒｔ　Ｉ：ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．Ｃｈｅｍ．Ｅｎｇ．　Ｐｒｏｃｅｓｓ，２０００，４１：４４１－４４８．　［２０】Ｂａｒｔｈ　Ｗ．Ｂｅｒｅｃｈｎｕｎｇ　ｕｎｄ　Ａｕｓｌｅｇｕｎｇ　ｙｏｎ　Ｚｙｋｌｏｎａｂｓｃｈｅｉｄｅｒｎ　ａｕｆ　Ｇｒｕｎｄ　ｎｅｕｅｒｅｒ　Ｕｎｔｅｒｓｕｃｈｕｎｇｅｎ［Ｊ］．Ｂｒｅｎｎｓｔ－Ｗａｅｒｍｅ—　Ｋｒａｆｔ，１９５６，８：１—９．　【６】Ｃｈｍｉｅｌｎｉａｋ　Ｔ，Ｂｒｙｃｚｋｏｗｓｋｉ　Ａ．Ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｎｅｗ　ｃｙｃｌｏｎｅ－ｔｙｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ｗｉｔｈ　ｓｗｉｒｌｉｎｇ　ｂａｆｆｌｅ　ａｎｄ　ｂｏｔｔｏｍ　ｔａｋｅ　【２１】Ｍｕｓｃｈｅｌｋｎａｕｔｚ　Ｅ，Ｋａｍｂｒｏｃｋ　Ｗ．Ａｅｒｏｄｙｎａｍｉｓｃｈｅ　Ｂｅｉｗｅｒｔｅ　ｄｅｓ　Ｚｙｃｌｏｎａｂｓｃｈｅｉｄｅｒｓ　ａｕｆｇｒｎｎｄ　ｎｅｕｅｒ　ｕｎｄ　ｖｅｒｂｅｓｓｅｒｔｅｒ　ｏｆｆ　ｏｆ　ｃｌｅａｎ　ｇａｓ—ｐａｒｔ　ＩＩ：ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｖｅｒｉｉｆｃａｔｉｏｎ］Ｊ］．Ｃｈｅｍ　Ｅｎｇ　Ｐｒｏｃｅｓｓ。２００１．４０：２４５－２５４．　Ｍｅｓｓｕｎｇｅｎ［Ｊ］．Ｃｈｅｍ　Ｉｎｇ　Ｔｅｃｈ，１９７０，４２：２４７－５５．　【７】Ｒａｙ　Ｍ　Ｂ，Ｌｕｎｉｎｇ　Ｐ　Ｅ，Ｈｏｆｍａｎｎ　Ａ　Ｃ．Ｐｏｓｔ　Ｃｙｃｌｏｎｅ（ＰｏＣ）：　Ａｎ　Ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅ　Ｗａｙ　Ｔｏ　Ｒｅｄｕｃｅ　ｔｈｅ　Ｅｍｉｓｓｉｏｎ　ｏｆ　Ｆｉｎｅｓ　ｆｒｏｍ　【２２】Ｃａｓａｌ　Ｊ，Ｍａｒｔｉｎｅｚ－Ｂｅｎｅｔ　Ｊ　Ｍ．Ｖａｌｅｎｃｉａ，Ｃｒｌｃｕｌｏ　Ｙ　ｄｉｓｅｎｏ—　ｄｅｃｉｃｌｏｎｅｓ［Ｊ］．Ｉｎｇ　Ｑｕｉｍ，１９８９，２：１　１５－１２４．　【２３】Ｂｒｉｇｇｓ　Ｌ　Ｗ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｄｕｓｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ］］Ｊ．Ｔｒａｎｓ　Ａｍ　Ｉｎｓｔ　Ｃｈｅｍ　Ｅｎｇ，１９４６，４２：５１　１－５２６．　［２４】Ｓｍｏｌｉｋ　Ｊ．Ａｉｒ　ｐｏｌｌｕｔｉｏｎ　ａｂａｔｅｍｅｎｔ，ｐａｔｒ　Ｉ，Ｓｃｒｉｐｔｕｍ　Ｎｏ．　４０１－２０９９［Ｍ］．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｐｒａｇｕｅ，１９７５．　Ｉｎｄｕｓｔｉｒａｌ　Ｃｙｃｌｏｎｅｓ［Ｊ］．Ｉｎｄ　Ｅｎｇ　Ｃｈｅｍ　Ｒｅｓ，１９９７，３６：２７６６—　２７７４．　【８】Ｊｉａｏ　Ｊ　Ｙ，Ｚｈｅｎｇ　Ｙ，Ｓｕｎ　Ｇ　Ｇ，ｅｔ　ａ１．Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｅｆｉｆｃｉｅｎｃｙ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｆｏｗ　ｉｆｅｌｄ　ｏｆ　ａ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｃｙｃｌｏｎｅ］Ｊ］．Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｐｕｒｉｉｆｃａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６，４９：１５７－１６６．　【２５】Ｂａｓｋａｋｏｖ　ＡＰ，Ｄｏｌｇｏｖ　ＶＮ，Ｇｏｌｄｏｖｉｎ　ＹｕＭ．Ａｅｒｏｄｙｎａｍｉｃｓ　ａｎｄ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｉｎ　ｃｙｃｌｏｎｅｓ　ｗｉｔｈ　ｐａｒｔｉｃｌｅ—ｌａｄｅｎ　ｇａｓ　ｆｌｏｗ　ｆ９】Ｊｉａｏ　ＪＹ，Ｚｈｅｎｇ　Ｙ，Ｗａｎｇ　Ｊ，ｅｔ　ａ１．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ａｎｄ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ａ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｗｉｔｈ　ａ　ｒｏｔａｒｙ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ］Ｊ］．　Ｃｈｅｍ　Ｅｎｇ　Ｐｒｏｃｅｓｓ，２００８，４７：１８６１－１８６６．　［Ｊ］．Ｅｘｐ　Ｔｈｅｒｍ　Ｆｌｕｉｄ　Ｓｃｉ，１９９０，３：５９７－６０２．　【２６】Ｍｕｓｃｈｅｌｋｎａｕｔｚ　Ｅ．Ｄｉｅ　Ｂｅｒｅｃｈｎｕｎｇ　ｙｏｎ　Ｚｙｋｌｏｎａｂｓｃｈｅｉｄｅｒｎｆｔｌｒ　Ｇａｓｅ［Ｊ］．Ｃｈｅｍ　Ｉｎｇ　Ｔｅｃｈ，１９７２，４４：６３—７１．　【１０】Ｂｒｏｕｗｅｒｓ　Ｂ．Ｒｏｔａｔｉｏｎａｌ　Ｐａｒｔｉｃｌｅ　Ｓｅｐａｒａｔｏｒ：Ａ　Ｎｅｗ　Ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　Ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ　Ｆｉｎｅ　Ｐａｒｔｉｃｌｅｓ　ａｎｄ　Ｍｉｓｔｓ　ｆｏｒｍ　Ｇａｓｅｓ］Ｊ］．Ｃｈｅｍ　Ｅｎｇ　Ｔｅｃｈｎｏｌ，１９９６，１９：１－１０．　【２７】Ｌａｐｐｌｅ　Ｃ　Ｅ．Ｇｒａｖｉｔｙ　ａｎｄ　ｃｅｎｔｉｒｆｕｇａｌ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ］Ｊ］．１ｎｄ　Ｈｙｇ　Ｑｕａｒｔ，１９５０，１１：４０—４７．　【２８］Ｌｅｉｔｈ　Ｄ，Ｌｉｃｈｔ　Ｗ．Ｔｈｅ　ｃｏｌｌｅｃｔｉｏｎ　ｅｆｉｃｉｆｅｎｃｙ　ｏｆ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｔｙｐｅ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒｓ—ａ　ｎｅｗ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ａｐｐｒｏａｃｈ［ＪＪ．ＡＩＣｈＥ　Ｓｙｍｐ　Ｓｅｒ，１９７２，６８：１９６—２０６．　【１　１］Ｂｒｏｕｗｅｍ　Ｊ　Ｊ　Ｈ．Ｐｈａｓｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｃｅｎｔｉｒｆｕｇａｌ　ｆｉｅｌｄｓ　ｗｉｔｈ　ｅｍｐｈａｓｉｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｒｏｔａｔｉｏｎａｌ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ］Ｊ］．Ｅｘｐ　Ｔｈｅｒｍ　Ｆｌｕｉｄ　Ｓｃｉ，２００２，２６：３２５—３３４．　【１２］Ｋｕｅｒｔｅｎ　Ｊ　Ｇ　Ｍ，Ｖａｎ　Ｋｅｍｅｎａｄｅ　Ｈ　Ｐ，Ｂｍｕｗｅｒｓ　Ｊ　Ｊ　Ｈ．　Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｏｔａｔｉｏｎａｌ　ｐｈａｓｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ｓｅａｌｉｎｇ　［２９】Ｃｌｉｆｔ　Ｒ，Ｇｈａｄｉｒｉ　Ｍ，Ｈｏｆｆｍａｎｎ　Ａ　Ｃ．Ａ　ｃｒｉｔｉｑｕｅ　ｏｆ　ｔｗｏ　ｍｏｄｅｌｓ　ｏｒｆ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ］Ｊ］．ＡＩＣｈＥ　Ｊ，１９９１，３７：２８５－２８９．　【３０］Ｃｏｔｒｅｓ　Ｃ，Ｇｉｌ　Ａ．Ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｇａｓ　ａｎｄ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｌｆｏｗ　ｉｎｓｉｄｅ　ｃｙｃｌｏｎｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒｓ【Ｊ】．Ｐｒｏｇｒｅｓｓ　ｉｎ　Ｅｎｅｒｙ　ａｎｄ　Ｃｏｍｂｕｓｇｔｉｏｎ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ［Ｊ】．Ｐｏｗｄｅｒ　Ｔｅｃｈｎｏｌ，２００５，１５４：７３—８２．　［１３】陈海焱．涡轮除尘技术『Ｊ１．现代化工，２００３，２３（１）：４９－５１．　【１４】陈民生．动态旋风分离器的初步研究【Ｄ］．北京：中国石油　大学．２００２．　Ｓｃｉｅｎｃｅ，２００７，３３（５）：４０９—４５２．　［３１］Ｈｏｆｆｍａｎｎ　Ａ　Ｃ，Ｓｔｅｉｎ　Ｌ　Ｅ．Ｇａｓ　Ｃｙｃｌｏｎｅｓ　ａｎｄ　Ｓｗｉｒｌ　Ｔｕｂｅｓ：　Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ，Ｄｅｓｉｇｎ，ａｎｄ　Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ］Ｍ］．Ｓｐｒｉｎｇｅｒ，２００７．　【１５】王军．细粉旋风分离器的研究【Ｄ】．北京：中国石油大学，　佼靠科技进步　促进环境保手户